• В асфальтобетонах на гудронах на 4-6 °С ниже, чем в асфальтобетонах на битумах, полученных окислением этих гудронов в окислительных установках. Асфальтобетоны, полученные на основе гудронов при более высоких, чем асфальтобетоны на битумах, температурах перемешивания, обладают лучшими показателями механических свойств, трещиностойкости и водостойкости, чем асфальтобетоны на битумах, полученных из соответствующих гудронов.

    Таким образом, представленные данные свидетельствуют о том, что при окислении гудронов в процессе перемешивания их с минеральным материалом получается вяжущее, которое обеспечивает более высокие показатели физико-механических свойств и водотрещиностойкости асфальтобетонов, чем битум, полученный окислением в кубе того же гудрона.

    Однако при производстве асфальтобетонных смесей на гудронах имеются некоторые затруднения, связанные с необходимостью приготавливать смеси при температурах 200-230 °С вместо 160 °С, хотя на существующих установках можно приготавливать битумоминеральные смеси (литые асфальты) и при температурах до 235 °С.

    В настоящее время технологию приготовления асфальтобетонов непосредственно на гудронах изучают в ряде исследовательских организаций -ВИСИ, ГипроДорНИИ.

    Снижение температур перемешивания смесей на гудронах, а также управление процессами окисления гудронов при перемешивании с минеральным материалом, как и при окислении кислородом воздуха, возможно за счет введения различных добавок. Было изучено влияние добавок, имеющих свойства поверхностно-активных веществ (ПАВ)-кубовых остатков производства синтетических жирных кислот (СЖК) и окисленного петролатума, а также кубовых остатков производства гексахлорбутадиена.


  • Технология приготовления асфальтобетонной смеси перемешиванием минеральных наполнителей с маловязкими нефтяными остатками при повышенных температурах имеет ряд преимуществ по сравнению с существующей технологией приготовления асфальтобетонных смесей на битумах, а именно:

    1) обеспечивается быстрое и полное смачивание поверхности -минеральных наполнителей благодаря очень малой вязкости нефтяного остатка при повышенных температурах;

    2) учитывая свободно-радикальный механизм химических превращений нефтяных остатков при повышенных температурах, можно считать, что свободные радикалы, рекомбинируясь на поверхности минеральных наполнителей, образуя химические связи между ним и битумом, тем самым обеспечивают высокую адгезию между этими поверхностями, а высокая и надежная адгезия между битумом и минеральным наполнителем обусловливает высокую водо-, тепло- и трещиностойкость асфальтобетонов;

    3) учитывая, что многие минеральные материалы являются катализаторами окисления углеводородов, процесс окисления нефтяных остатков при перемешивании с минеральным наполнителем может проходить с высокой скоростью;

    4) отпадает необходимость окисления нефтяных остатков в отдельных установках для получения битума;

    5) благодаря малой вязкости нефтяных остатков облегчается их транспортирование.

    Было изучено также влияние температуры перемешивания и вязкости гудронов на температуру растрескивания асфальтобетонов Гр на гудронах. Так, асфальтобетонов на гудронах возрастает по мере повышения температуры перемешивания, причем более интенсивно в асфальтобетонах на более вязких гудронах. Как и следовало ожидать, в асфальтобетонах на более вязких гудронах имеют более высокие значения.


  • Возможность выбрать значения технологических температур расплавления битумов при их объединении с минеральными наполнителями или нанесении на поверхность, чтобы свойства, в частности трещиностойкость, были оптимальными и лучшими, чем у смесей или покрытий, полученных при стандартных температурах перемешивания или нанесения.

    Так, на основе установления экстремальных зависимостей трещиностойкости битумоминеральных композиций от условий их приготовления и структурного состояния битумов появилась новая эффективная возможность регулирования свойств композиций. Этот вывод согласуется также с известным правилом приготовления наполненных полимерных композитов.

    В связи с тем, что битумы, находясь в виде пленки на поверхности минерального наполнителя, при перемешивании могут весьма интенсивно окисляться, интересным было определить возможность получения асфальтобетонов непосредственно из нефтяных остатков, являющихся сырьем для получения битумов, путем перемешивания их с минеральным наполнителем при повышенных температурах.

    Изучение свойств асфальтобетонов на гудронах прямой перегонки арланской нефти при перемешивании с минеральным наполнителем в интервале температур от ПО до 290 °С проводилось в работах. При этом отмечалось, что как в асфальтобетонах, приготовленных на битумах, так и на гудронах, с повышением температуры перемешивания закономерно возрастают показатели прочности и водостойкости. Стандартного значения прочности при 50 °С (1,2 МПа) асфальтобетоны на гудронах с вязкостью достигают при температурах перемешивания 212-242 °С соответственно.


  • При нанесении битумных расплавов на изолируемую поверхность или на подложку протекают те же процессы, что и при смешении битума с минеральным наполнителем в процессе приготовления битумоминеральных смесей. В связи с этим зависимости температур хрупкости по Фраасу или растрескивания по методу БашНИИ НП от температуры расплавления также экстремальны.

    Температуры расплавления, при которых наблюдаются минимальные значения температур хрупкости и растрескивания ритумов, определенные по методу Фрааса и по методу БашНИИ НП совпадают. Обращает на себя внимание весьма значительная зависимость изменения температуры хрупкости, определенной по Фраасу, от температуры плавления. Так, при изменении температуры расплавления от 120 до 170 °С температура хрупкости снижается на 10 °С. Столь значительная чувствительность битума к температуре расплавления требует соблюдения в определенных пределах температурных режимов расплавления, что позволяет повысить точность испытания. Значения различаются на 7-9 СС при изменении температуры расплавления от 120 до 180 °С.

    Как следует, минимальные значения имеют битумы дорожных марок при расплавлении в интервале температур 160-190°С, строительных марок — 190-210 °С.

    Значения температур расплавления битумов, при которых, они имеют наиболее низкие температуры растрескивания ., на 3-8 °С ниже температур перемешивания битумоминеральных смесей, при которых они имеют наиболее низкую температуру растрескивания. Таким образом, такой показатель битумов и битумоминеральных композиций, как температура растрескивания, определяемая по схеме растяжения, имеет экстремальную зависимость от температуры расплавления битума на подложке или температуры перемешивания битумоминеральной смеси.


  • Естественно, что при продолжительности перемешивания оптимальные значения температур перемешивания будут иными. Как известно, свойства битумоминеральных композиций улучшаются в течение перемешивания смеси, а затем, после некоторого времени перемешивания, они не изменяются или даже ухудшаются вследствие окисления битума.

    Исследования показали, что с увеличением продолжительности перемешивания оптимальные температуры перемешивания снижаются. При оптимальных температурах перемешивания температура растрескивания асфальтобетонов понижается по мере увеличения продолжительности перемешивания смесей, причем наиболее значительно в битумоминеральных композициях с меньшим содержанием битума. Это обусловлено тем, что при продолжительном перемешивании становится возможным равномерно покрыть поверхность наполнителя тонкими пленками битума, которые, растрескиваются при более низких температурах.

    Таким образом, увеличением продолжительности перемешивания битумоминеральных смесей можно добиться уменьшения расхода битума в смеси и снижения температуры перемешивания смесей.

    Для получения асфальтобетонов с оптимальными свойствами необходимо выбирать температуру перемешивания по максимуму показателей прочности при растяжении при 0 °С или по минимальному значению температур растрескивания асфальтобетонов. Причем на оптимальную температуру перемешивания асфальтобетонных смесей будут влиять не только качество битума, но и его содержание в смеси, а также фракционный и минералогический состав минерального наполнителя и продолжительность перемешивания смеси. Поэтому определение оптимальной температуры перемешивания следует проводить непосредственно на тех материалах, на которых готовится асфальтобетонная смесь на асфальтобетонных заводах.


Метки

адсорбционный александрович алексеевич андреевич арист асфальтобетон башкирии бнд 60/90 бнд 90 бнд 90/130 бнд 130/200 бн 90 борисович васильевич величина вениамин верхний вклад внутренний водонасыщения вопрос вывод высокомолекулярный георгиевич григорьевич групповой гудрон давидович деформирование диэлектрический добавка ефимович западносибирский зимний известняковый изотермический интенсивный интервал кислота климатический коллоидный коэффициент кристаллизация кристаллический крошка крупман кубовая линейный максимальный масло масса месторождение метод механизм минус михаил михайлович модуль молекулярный мунайлы незначительный непосредственный низкотемпературный образец объемный оптимальный органический павлович перемещение переохлаждение пересыщения петрович поверхностный порошок последующий постоянный предельный проницаемость процесс раствор растворимость реакция резиновый ромашкинской рост ряд связанный связующий селиверстович семенович сергеевич серна служба средства срок стеклообразный строительство счет сырье термодинамический толщина тонна тот точка тысяча узкий усадка усадочный факт федорович фракционный хрупкость частица человек широкий эдуард экспериментальный энергия эффект яковлевич 16 17 35 70 90/130 150 160 250 1420 deg

 

Июль 2010
Пн Вт Ср Чт Пт Сб Вс
« Июн   Авг »
 1234
567891011
12131415161718
19202122232425
262728293031  

Категории